Какие трубы выбратьОснования и фундаменты повышенной несущей способности

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА, АРХИТЕКТУРЫ И ЖКХ
РОСТОВСКОЙ ОБЛАСТИ

РОСТОВ-НА-ДОНУ
2005

ПРЕДИСЛОВИЕ

1. РАЗРАБОТАНЫЮжным Региональным отделением Российской Академии Архитектуры и Строительныхнаук, НИИ механики и прикладной математики им. И.И. Воровича,Научно-исследовательским и производственным предприятием «ИНТРОФЭК», ОАОинститута «РОСТОВСКИЙ ПРОМСТРОЙНИИПРОЕКТ», Научно-производственным предприятием«ФУНДАМЕНТ-СПЕЦПРОЕКТ» и Научно-производственной лабораторией «ГЕОБЕЗОПАСНОСТЬ»Ростовского государственного строительного университета.

ВНЕСЕНЫ Южным Региональным отделением Российской Академии Архитектуры иСтроительных наук.

2. ПРИНЯТЫ И ВВЕДЕНЫ В ДЕЙСТВИЕ приказомминистерства строительства, архитектуры и ЖКХ Ростовской области от 28 апреля2005 г. № 59.

3. ВВЕДЕНЫ ВПЕРВЫЕ.

4. ЗАРЕГИСТРИРОВАНЫ Департаментомстроительства и жилищно-коммунального хозяйства Министерства региональногоразвития Российской Федерации (письмо № 8870-ВД/70 от 21 декабря 2005 г.).

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1.ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

2.НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

3.ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ

4.ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

5.СПОСОБЫ ПОВЫШЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ГРУНТОВ ОСНОВАНИЯ ФУНДАМЕНТОВ

5.1.Инъекционные способы укрепления грунтов

5.2.Армирование основания вспененными цементогрунтовыми растворами через направленныегидроразрывы

5.3.Укрепление грунтов химическими и цементными растворами через инъекционныетрубки, устанавливаемые в теле фундамента

5.4.Армирование оснований сваями-инъекторами

5.5.Армирование оснований буронабивными элементами

6.ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ ПОВЫШЕННОЙ НЕСУЩЕЙСПОСОБНОСТИ

6.1Усиление грунтов инъекцией химических растворов

6.2.Армирование оснований вспененными цементогрунтовыми растворами черезнаправленные гидроразрывы

6.3.Укрепление грунтов химическими и цементными растворами через инъекционныетрубки, устанавливаемые в теле фундамента

6.4.Армирование оснований сваями-инъекторами

6.5.Армирование оснований буронабивными элементами

ПриложениеА (рекомендуемое) Термины и определения

ПриложениеБ (рекомендуемое) Конструктивные схемызакрепления, параметры и объемы работ при усилении грунтов инъекциейхимических растворов

ПриложениеВ (рекомендуемое) Конструктивные схемызакрепления и параметры вспененных цементогрунтовых растворов при армированииоснований через направленные гидроразрывы

ПриложениеГ (рекомендуемое) Конструктивные схемы и параметрыинъецирования при армировании оснований сваями-инъекторами

ПриложениеД (рекомендуемое) Методика лабораторногозакрепления грунта и его испытания

ПриложениеЕ (рекомендуемое) Таблица Е.1 — Расходкомпонентов на 100 л вспененного цементогрунтового раствора и параметрыгрунтовой суспензии

ПриложениеЖ (рекомендуемое)

ПриложениеИ (рекомендуемое) Методика оценки уплотняемостигрунта под воздействием давления направленного гидроразрыва

ПриложениеК (рекомендуемое) Таблица К.1 — Значениякоэффициента m, учитывающего уменьшение радиуса закрепления на контакте сокружающим массивом

ПриложениеЛ (рекомендуемое) Методика расчета оснований изслабых, сильносжимаемых грунтов, армированных буронабивными элементами

ПриложениеМ (справочное) Библиография

ВВЕДЕНИЕ

Настоящиенормы по проектированию и устройству оснований и фундаментов повышенной несущейспособности разработаны в развитие обязательных положений СНиП 2.02.01, СНиП 2.02.03 и СНиП 3.02.01 с учетомопыта работы научно-исследовательских, проектно-Автоматизация систем отопленияских ипроизводственных организаций Юга России.

Внормы включены новые способы подготовки оснований, обеспечивающиепреобразование грунтов в массиве с целью улучшения их геотехническиххарактеристик, разработанные НИИ механики и прикладной математики им. И.И.Воровича (кандидат техн. наук: Б.Н. Исаев — руководитель темы; кандидаты техн.наук: В.Р. Бабаян, А.Г. Лунев, кандидат хим. наук Н.Н. Цапкова, с.н.с. В.В.Белоключевский), фирмой НИПП «ИНТРОФЭК» (кандидат техн. наук С.Ю. Бадеев,кандидат ф-м наук Г.Н. Павлик, инженеры: B.C. Бадеев, М.В. Кузнецов, В.Б. Исаев), НПП«ФУНДАМЕНТСПЕЦПРОЕКТ» (кандидат техн. наук А.Ф. Селезнев),Научно-производственной лабораторией «ГЕОБЕЗОПАСНОСТЬ» РГСУ (доктор техн. наукО.Е. Приходченко, кандидат техн. наук В.В. Логутин), ООО «ГЕОТЕХНИКА» (кандидатгеолого-минералогических наук В.И. Пашков) и ОАО института «РОСТОВСКИЙПРОМСТРОЙНИИПРОЕКТ» (кандидат техн. наук A.M. Голованов).

Территориальныестроительные нормы устанавливают основные требования к надежности оснований ифундаментов повышенной несущей способности, особенностям их проектирования иметодам расчета.

Способыподготовки оснований, приведенные в нормах, наиболее эффективны пристроительстве объектов в сложных инженерно-геологических условиях, напросадочных, насыпных и слабых, сильнодеформируемых грунтах, а также пристабилизации неравномерных осадок аварийных зданий и сооружений, в особенностив условиях плотной городской застройки.

Предлагаемыеконструктивные и технологические решения носят рекомендательный характер ипозволяют на основе технико-экономического сравнения вариантов выбрать наиболеенадежный и экономичный способ повышения несущей способности оснований ифундаментов в сложных инженерно-геологических условиях Ростовской области.

Территориальныестроительные нормы Ростовской области

ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫПОВЫШЕННОЙ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ

1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

1.1. Настоящие нормы устанавливают положения по улучшению строительныхсвойств грунтов в основаниях зданий и сооружений способами инъекции химическихрастворов, армирования вспененными цементогрунтовыми растворами черезнаправленные гидроразрывы, укрепления химическими и цементными растворами черезинъекционные трубки, устанавливаемые в теле фундамента, армированиясваями-инъекторами и буронабивными элементами.

1.2. Указанные способы рекомендуется применять в следующих случаях:

— пристроительстве и реконструкции сооружений в сложных грунтовых условиях(просадочные, насыпные и слабые, сильнодеформируемые грунты, неоднородные вплане и по глубине);

— пристроительстве зданий и сооружений с большими удельными нагрузками по подошвефундаментов;

— пристроительстве новых объектов рядом с существующими в условиях плотной городскойзастройки либо внутри действующих предприятий;

— принеобходимости стабилизации осадок аварийных сооружений;

— при укреплении откосов, насыпей; тампонировании трещин, полостей, атакже при устройстве завес и геохимических барьеров.

1.3. Настоящие нормы применяются также при проектировании зданий и сооружений, возводимых всейсмических, карстовых районах и на подрабатываемых территориях, с учетомтребований СНиП II-7, СНиП2.01.09 и СП50-101.

2. НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

Внастоящих нормах приведены ссылки на следующие нормативные документы:

СНиП2.01.09-91 Здания и сооружения на подрабатываемых территориях и просадочныхгрунтах.

СНиП 2.02.01-83*Основания зданий и сооружений.

СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты.

СНиП3.02.01-87 Земляные сооружения, основания и фундаменты.

СНиП52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения.

СНиП II-7-81* Строительство всейсмических районах.

СП50-101-2004 Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий исооружений.

СП50-102-2003 Проектирование и устройство свайных фундаментов.

СП52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительногонапряжения арматуры.

ГОСТ10180-90 Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам.

ГОСТ12248-96 Грунты. Методы лабораторного определения характеристик прочности идеформируемости.

ГОСТ13079-93 Силикат натрия растворимый. Профессиональный условия.

ГОСТ24452-80 Бетоны. Методы испытания.

ГОСТ 25100-95 Грунты.Классификация.

3. ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ

Термины с соответствующими определениями, используемые в настоящихнормах, приведены в приложении А. Наименования грунтов основанийзданий и сооружений приняты в соответствии с ГОСТ 25100.

4. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

4.1. Основания и фундаменты повышенной несущей способности должныпроектироваться на основании:

-материалов инженерно-геологических и гидрогеологических изысканий площадки иданных лабораторных исследований грунтов;

-результатов лабораторных или опытно-производственных работ по химическомузакреплению либо армированию грунтов;

-техническойдокументации, отражающей конструктивные особенности зданий и сооружений, ихназначение и условия эксплуатации;

-материалов натурных обследований и данных наблюдений за осадками зданий исооружений;

-данных о наличии реагентов, материалов, оборудования и технической возможностивыполнения работ;

-действующих нормативных документов (СНиП 2.02.01, СНиП 2.02.03, СНиП 3.02.01, СП50-101, СП 50-102 и др.).

4.2.Проект укрепления грунтов основания фундаментов должен содержать:

— данныео нагрузках и воздействиях на грунты основания;

-пояснительную записку с Установкам принятого способа закрепления, параметровкрепящих растворов, конструктивной схемы усиления грунтов основания и опытныхработ;

— определениепараметров закрепления по данным лабораторных либо полевых исследований;

-графическую часть, включающую: план расположения армоэлементов, мест буренияскважин и погружения инъекторов с нанесением направленных гидроразрывов;геологические разрезы с указанием положения инъекторов по глубине и радиусовзакрепления; количество заходок и их размеры; места выполнения контрольныхинъекций; примечания, отражающие особенности проекта;

-расчетную часть с результатами расчета основания из армированного илизакрепленного грунта по предельным состояниям согласно СНиП 2.02.01 и СП50-101 для системы «сооружение — фундамент — основание» с учетом свойствзакрепленных и незакрепленных массивов;

-подсчет объемов работ и расхода материалов;

-Установка производства работ, контроля качества и техники безопасности;

-сметную документацию;

-данные общего характера по вспомогательным работам и мероприятиям,обеспечивающим производство работ в зимнее время.

Вслучае необходимости в проекте излагаются рекомендации, содержащие указания поэкологии, методам наблюдения за осадками и деформациями здания, проверке водонесущихкоммуникаций, а также по водозащитным мероприятиям.

4.3. При разработке проектов применяются различные конструктивные схемызакрепления и армирования грунтов в основании зданий и сооружений в зависимостиот типа их фундаментов, грунтовых условий, способа закрепления и решаемых задач(см. приложенияБ, В,Г).

4.4. Основание повышенной несущей способности должно быть запроектировано сусловием исключения недопустимых неравномерных осадок сооружения призамачивании грунта в пределах деформируемой зоны, а также части или всей толщисжимаемой зоны.

4.5. Выбор способа и конструктивной схемы закрепления или армированиядолжен производиться на основании технико-экономического сравнения возможныхвариантов проектных решений, обеспечивающих наиболее полное использованиепрочностных и деформационных характеристик грунтов, с учетом наличиянеобходимого оборудования, материалов и местного опыта строительства.

4.6. В условиях плотной городской застройки при проектировании оснований ифундаментов следует производить расчеты влияния строящихся сооружений насуществующие здания и, в случае необходимости, предусматривать применениемероприятий (например, возведение отрезных шпунтовых рядов из армоэлементов,буронабивных свай и др.), исключающих возникновение аварийных деформаций существующихзданий и сооружений.

4.7. При выполнении работ по укреплению и армированию грунтов в основаниифундаментов состав контролируемых показателей, предельные отклонения, объем иметоды контроля качества должны соответствовать обязательным требованиям СНиП 3.02.01,СП50-101 и СП 50-102.

5. СПОСОБЫ ПОВЫШЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИГРУНТОВ ОСНОВАНИЯ ФУНДАМЕНТОВ

5.1.Инъекционные способы укрепления грунтов

5.1.1. Улучшение строительных свойств грунтов основания производитсянагнетанием под давлением крепящего раствора в грунт природного сложения сиспользованием одного из инъекционных способов, которые делятся:

а) повиду крепящего раствора:

-силикатизация (однорастворная, двухрастворная, газовая);

-цементация (цементными растворами, в том числе с добавками);

б) потипу применяемого инъектора:

-забивной инъектор, инъектор с резцом, шнек-инъектор, однотампонный либомноготампонный инъектор, устанавливаемый в предварительно пробуренные скважины;

в) потехнологии нагнетания:

-пропиткой (путем плавного подъема давления), то есть в режиме заданногодавления и расхода, исключающем разрыв пласта;

-через направленный гидроразрыв;

-путем заполнения пустот и полостей с последующей опрессовкой.

5.1.2. Закрепление следует выполнять по заходкам сверху вниз или снизу вверхсначала в сильно, а затем в слабопроницаемые слои грунта с использованиемцентробежных, плунжерных насосов, пневмоустановок, дозировочных либоштукатурных агрегатов.

5.1.3. Однорастворная силикатизация производится водным раствором силикатанатрия по ГОСТ 13079плотностью 1,05-1,30 г/см3 в лессовых просадочных грунтах скоэффициентом фильтрации k ≥ 0,2 м/сут, емкостью поглощения не менее 10мг-экв на 100 г и степенью влажности не более 0,7.

5.1.4. Двухрастворная силикатизация осуществляется путем поочередногораздельного нагнетания раствора силиката натрия и хлористого кальциясоответственно плотностью 1,35-1,45 и 1,26-1,36 г/см3 присоотношении их объемов 1:1 в песках с k от 5 до 80 м/сут.

5.1.5. Газовая силикатизация выполняется нагнетанием раствора силикатанатрия плотностью 1,10-1,30 г/см3 и углекислого газа по двум схемам:

-раствор — газ (для песков с k от 0,2 до 20 м/сут);

— газ- раствор — газ (для лессовых просадочных грунтов с k не ниже 0,1 м/сут и степенью влажности0,7-1,0).

Среднийрасход углекислого газа — 3-5 кг на 1 м3 закрепляемого грунта.

5.1.6. Цементацию по п. 5.1.1 а) следует применять согласно СНиП 3.02.01 и СП50-101, а через направленные гидроразрывы — в соответствии с п. 5.2.

5.1.7. Рецептуры растворов для инъекционных способов, физико-механическиеМонтаж закрепленных грунтов, радиусы инъецирования и режимы нагнетаниядолжны уточняться по результатам лабораторных работ (приложение Д)или полевых исследований.

5.1.8. Тип инъектора следует назначать в зависимости от свойств закрепляемогогрунта, глубины закрепления и имеющегося оборудования:

-забивной инъектор, инъектор с резцом (без лидерной скважины) до 5-7 м;

— тоже с лидерной скважиной до 12-15 м;

-шнек-инъектор до 15-30 м;

-однотампонный или многотампонный инъектор до 15-30 м.

5.1.9. Технология нагнетания (изменение давления и расхода раствора вовремени с учетом высоты заходки), обеспечивающая проектные размеры и прочностьзакрепленного грунта, отрабатывается при опытных работах.

5.2. Армирование основания вспененнымицементогрунтовыми растворами через направленные гидроразрывы

5.2.1. Армирование основания производится путем нагнетания под давлениемвспененного цементогрунтового раствора через направленные гидроразрывы. Приэтом происходит как армирование массива элементами из цементогрунтового камня,так и улучшение свойств грунта между элементами за счет его уплотнения.

5.2.2. Приготовление вспененного цементогрунтового раствораследует производить штукатурным агрегатом в следующей последовательности:сначала смешиваются в течение 3-5 минут вода, ПАВ (например, сульфанол НП-1) ицемент, а затем добавляется грунтовая суспензия. Полученная смесьперемешивается в течение 8-10 минут. Готовый раствор сохраняет свою подвижностьне более 3,5-4,0 часов. Расход компонентов на 100 л раствора и параметры грунтовой суспензии приведены в приложенииЕ.

5.2.3. Нагнетание крепящего раствора для создания направленного гидроразрыванеобходимо выполнять в следующем порядке:

-нарезается концентратор напряжения на стенке скважины в пределах зоныинъецирования (например, при погружении инъектора с резцом);

— вначальный момент давление крепящего раствора в скважине поднимается с интенсивностью0,4-0,5 МПа в минуту до тех пор, пока не произойдет гидроразрыв пласта и необразуется плоскость разрыва, что фиксируется по манометру как резкое падениедавления;

-после образования плоскости разрыва нагнетание ведется по циркуляционной схемепри давлении, не превышающем давление гидроразрыва.

5.2.4. Армирование основания выполняют в виде системы вертикальных плоскихэлементов цементогрунтового камнясогласно конструктивных схем, приведенных в приложенииВ.

5.2.5. Необходимые прочностные и деформационныеМонтаж цементогрунта можно получать за счет изменения дозировки цементаи грунта в цементогрунтовом растворе (см. таблицу Ж.1приложения Ж).

5.2.6. Несущая способность армированного основания определяется степеньюармирования, свойствами цементогрунтового камня и уплотненного грунта. Оценкауплотняемости грунтового массива под воздействием давления гидроразрыва можетпроизводиться согласно приложениюИ либо по данным полевых работ.

5.3.Укрепление грунтов химическими и цементными растворами через инъекционныетрубки, устанавливаемые в теле фундамента

5.3.1. Повышение несущей способности грунтов основания плитных, ленточных истолбчатых фундаментов производится в процессе возведения конструкций здания путеминъекции крепящего раствора через трубки, устанавливаемые в теле фундамента приего бетонировании.

5.3.2. Инъекционные работы следует выполнять одним из способов, указанных в п. 5.1, 5.2,после засыпки пазух фундамента с целью обеспечения запорного слоя, исключающеювыбивание раствора.

5.3.3. При большой мощности просадочной толщи для повышения качества иэффективности инъекционных работ в пределах каждого фундамента могутустраиваться секции с лидерными скважинами, заполненными дренажным материалом иобеспечивающими пропитку массива грунта по площади и глубине.

5.3.4. Работы с устройством секций и лидерных скважин выполняются в следующейпоследовательности: проходится котлован до проектной отметки: выбираются штрабыпод рёбра, ограничивающие отдельные секции; бетонируются ребра жесткости;выбирается грунт внутри каждой секции; бурятся лидерные скважины; засыпаетсядренажный материал в лидерные скважины и каждую секцию; выполняется телофундамента с установкой инъекционных трубок; ведутся инъекционные работы путём подачикрепящего раствора через трубки в пределах каждой секции. В случаенеобходимости выполняется заполнительная цементация инъекционной полости.

5.4.Армирование оснований сваями-инъекторами

5.4.1. Сваи-инъекторы представляют собой забивные или буронабивные сваи,опирающиеся на основание из закрепленного грунта (см. приложение Г, рисунок Г.1).Инъекцию крепящего раствора ниже пяты сваи следует производить одним изспособов, указанных в п. 5.1, 5.2:

— до возведения ствола — через забивные инъекторы либоинъекторы-тампоны, устанавливаемые в предварительно пробуренные скважины;

-после возведения ствола — через инъекционную трубку, установленную в теле сваии введенную в инъекционную полость, заполненную дренажным материалом (например,щебнем).

5.4.2. С целью улучшения совместной работы ствола сваи и закрепленногооснования погружение различных типов забивных свай, после выполненияинъекционных работ, следует производить в лидерные скважины, нижние частикоторых заполнены свежей бетонной массой.

5.4.3. При инъекции крепящих растворов после возведенияствола сваи используют буронабивные и забивные сваи-инъекторы, в стволе которыхустанавливается инъекционная трубка, а ниже устраивается инъекционная полость.Инъекционная полость может быть выполнена цилиндрической или фигурной сиспользованием стандартных уширителей режущего типа и заполнена дренажнымматериалом до устройства ствола сваи (см. приложение Г, рисунок Г.2).

5.4.4. Закрепление грунта в основании свай-инъекторов с инъекционной полостьюпроизводится путем последовательной раздельной подачи крепящих растворов. Приэтом сначала выполняется химическое закрепление грунта (например,силикатизация), а затем заполнение полости цементным раствором с опрессовкойзоны закрепления.

5.4.5. Работы по инъецированию основания ниже пяты сваи(после возведения ее ствола) могут выполняться, в случае необходимости,параллельно с возведением конструкций здания.

5.5.Армирование оснований буронабивными элементами

5.5.1. Способ армирования оснований буронабивными элементами предусматриваетустройство в грунте более прочных элементов, совместно работающих с массивом иконструктивно не связанных с фундаментом.

5.5.2. Способ распространяется на проектирование и устройство армированияоснования как мероприятия, предусмотренного СНиП 2.02.01 и СП50-101:

а) в лессовых просадочных грунтах I и II типов, для уменьшениядеформаций за счет исключения просадки, а также для обеспечения нормальнойэксплуатации сооружений и технологического оборудования в условиях аварийногозамачивания или подъема уровня грунтовых вод;

б) вслабых, сильносжимаемых, в том числе водонасыщенных грунтах для уменьшениядеформаций и обеспечения эксплуатационной надежности зданий и сооружений.

5.5.3. Материалом буронабивных элементов служат цементогрунт, бетоны итвердеющие растворы на основе цемента и других вяжущих.

5.5.4. Буронабивные элементы устраивают по аналогии с буронабивными сваями вскважинах Ø 250-350 мм с последующим их заполнением твердеющимматериалом по п. 5.5.3 в соответствии с указаниями СНиП 3.02.01 и СП50-102.

5.5.5. Армирование оснований буронабивными элементами следует применять подфундаментами, полами, технологическим оборудованием, а также в условияхреконструкции и строительства сооружений массового строительства (жилые,общественные, производственные, сельскохозяйственные здания и сооружения),относящихся к нормальному (II) уровню ответственности. Особенно эффективноприменение армирования грунтов в условиях площадок с плотной застройкой, вблизисуществующих зданий, где использование технологий с динамическими нагрузкамиисключено.

6. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ ИФУНДАМЕНТОВ ПОВЫШЕННОЙ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ

6.1Усиление грунтов инъекцией химических растворов

6.1.1. При использовании конструктивных схем оснований из закрепленногогрунта, изображенных на рисунках Б.1-Б.2приложения Б, проектирование следует выполнять, исходя из следующий положений:

— всвязи с тем, что закрепленные грунты по прочностным и деформационным свойствамзанимают промежуточное положение между связными грунтами и полускальными,расчет по несущей способности (как правило) следует производить, принимая заосновную характеристику расчетное значение временного сопротивлениязакрепленного грунта сжатию, а по деформациям — на основании действующих норм иположений для связных грунтов (см. СНиП 2.02.01, СП50-101);

-расстояние между внутренними гранями соседних массивов из закрепленного грунтаи толщина верхней подушки (см. рисунки Б.1в, г, Б.2приложения Б) должны назначаться с учетом результатов расчета укрепленногооснования по предельным состояниям;

-грунт между закрепленными массивами следует рассматривать как естественный,способный к снижению своих прочностных и деформационных характеристик приувлажнении;

-прочностные и деформационные Монтаж неоднородного основания в плане ипо глубине следует вычислять как средневзвешенные с учетом физико-механическихсвойств и размеров закрепленного и незакрепленного грунта;

— припроектировании оснований в грунтовых условиях II типа по просадочности расчетпо деформациям должен выполняться с учетом сил отрицательного трения по боковойповерхности закрепленных массивов.

6.1.2. Предварительные размеры основания из закрепленного грунта в планеопределяются по формуле

В = b (2с + 1), (6.1)

где В — шириназакрепленного массива, м;

b — ширина фундамента здания или сооружения, м;

с — коэффициент, принимаемый по таблице 6.12 СП50-101.

6.1.3. При определении размеров основания из закрепленного грунта в плане иназначении расстояний между местами погружения инъекторов или бурения скважинследует определять расчетный радиус закрепления

r = rи/m, (6.2)

где rи — радиус инъецирования, м;

m -коэффициент условий работы, учитывающий возможность уменьшения радиусазакрепления грунта на контакте с окружающим массивом при изменении гидрогеологическихусловий (см. табл. К.1,приложения К).

6.1.4. Радиус инъецирования rи назначается по значению коэффициентафильтрации грунта (см. таблицу 6.13 СП50-101) и должен быть уточнен на стадии опытных работ в полевых условиях.

6.1.5. Для образования сплошного массива места погружения инъекторов илибурения скважин в плане следует располагать в шахматном порядке с учетомрасчетного радиуса закрепления (см. рисунок 6.1).Расстояние между рядами определяется по формуле

Lp = 1,5r. (6.3)

Расстояниев ряду между местами погружения инъекторов

Lu = 1,73r. (6.4)

В отдельных случаях эти расстояния могут приниматься конструктивно.

6.1.6. Глубина заложения верхней части основания из закрепленного грунтадолжна приниматься не менее расчетной глубины промерзания.

6.1.7. Размеры закрепления по глубине должны приниматься кратными высотезаходки (см. рисунок 6.1),которая рассчитывается по формуле

H3=L0+0,5r, (6.5)

где L0 — длинаперфорированной части инъектора или рабочей части скважины, принимаемая от 0,5 до2,0 м. Высота заходки может корректироваться по данным опытных работ.

6.1.8. Расчет основания из закрепленного грунта по несущей способности прииспользовании конструктивных схем, изображенных на рисунках Б.1,Б.2приложения Б, следует производить, исходя из условия

(6.6)

где , — среднее приведенное давление от расчетных нагрузок,определяемое по формуле

(6.7)

где — давление по подошвефундамента, т/м2;

А — площадь подошвы фундамента, м2;

Ак — площадь комплексного сечения,приведенная к закрепленному грунту и подсчитываемая по формуле

(6.8)

где Аз -площадь фундамента в месте опирания на закрепленный грунт, м2;

Ан — то же в месте опирания нанезакрепленный грунт, м2;

Рsl- начальное просадочное давление грунта в уровнеподошвы фундамента, т/м2;

γn — коэффициент надежности по назначению сооружения,принимаемый согласно указаниям п. 5.6 СП50-101;

Rc — расчетное значение предела прочностизакрепленного грунта на одноосное сжатие, равное

Rc = Rn m1m2, (6.9)

где Rn- среднее нормативное значение временного сопротивления образцов закрепленногогрунта одноосному сжатию (см. приложение Д);

m1 — коэффициент условий работы,учитывающий снижение прочности закрепленного грунта при длительном воздействииводной среды и нагрузки, принимаемый по табл. К.2приложения К;

m2 — коэффициент условий работы,учитывающий объёмное напряженное состояние и принимаемый по табл. К.3приложения К.

а) по глубине; б) в плане;

1 — забивнойинъектор; 2 — контур фундамента; 3 — зона закрепления; 4 — многотампонныйинъектор; 5 — перфорированная труба

Рис. 6.1. Схема размещения инъекторов при проектировании сплошногозакрепления

6.1.9. Для расчетов оснований из закрепленного грунта зданий и сооруженийвсех уровней допускается значения Сn φn и Е принимать по таблице Ж.2приложения Ж.

6.2.Армирование оснований вспененными цементогрунтовыми растворами черезнаправленные гидроразрывы

6.2.1. Повышение несущей способности грунтов в основании фундаментов путемих армирования через направленные гидроразрывы производится твердеющимивспененными цементогрунтовыми растворами с использованием конструктивных схем,приведенных в приложенииВ.

6.2.2. Проектирование следует выполнять в следующей последовательности:

-выбирается способ и конструктивная схема армирования основания;

-определяются размеры армированного основания в плане и по глубине;

-назначаются параметры вспененных цемемтогрунтовых растворов;

-производится расчет усиленного основания по предельным состояниям с учетомстепени армирования;

-рассчитываются объемы работ и расход материалов.

6.2.3. Параметры вспененных цементогрунтовых растворов, прочностные и деформационныеМонтаж цементогрунтового камня принимать согласно указаниям п.п. 5.2.2 и 5.2.5,а также п.п. В.5-В.7 приложения В.

6.2.4. Степень армирования задается в зависимости от необходимой несущейспособности основания, схемы размещения армирующих элементов, прочностицементогрунтового камня, свойств уплотняемого грунта и рассчитывается поформуле

, (6.10)

где N — необходимая несущая способность основания, МПа;

R — расчетное сопротивление грунта между армирующимиэлементами, определяемое согласно СНиП 2.02.01, МПа;

Rц — прочность цементогрунта на одноосноесжатие, определяемая согласно ГОСТ 10180либо принимаемая по таблице Ж.1приложения Ж, МПа.

6.2.5. Расчет осадок основания, армированного элементами из цементогрунта,проводится согласно СНиП2.02.01 с использованием средневзвешенного модуля деформации дляармированного слоя грунта

(6.11)

где F — площадь расчетнойячейки под подошвой фундамента, м2;

FГ, Fэл — площадь грунта и цементогрунтовогоэлемента в расчетной ячейке, м2;

EГ, Еэл — средний модуль деформации грунта ицементогрунтового элемента соответственно, МПа.

6.2.6. В случае, если средневзвешенный модуль деформации армированного слоя превышает50 МПа, расчет по деформациям следует производить как для условного фундамента,ограниченного габаритными размерами армированного основания.

6.2.7. При учете степени уплотнения грунтового массива между армоэлементами вформуле (6.11) значения EГ FГмогут заменяться па соответствующие параметры уплотненного грунта.

6.2.8.В лессовых просадочных грунтах II типа, с целью восприятия силнагружающего трения, армированные массивы должны выполняться с отрезнымконтурным рядом из армоэлементов или буронабивных свай либо с выносом крайнихрядов армоэлементов за грани фундаментов. В случае отсутствия выносаармоэлементов или отрезного ряда необходимо выполнить расчет армированногомассива по деформациям как условного фундамента с учетом нагружающего трения.

6.3.Укрепление грунтов химическими и цементными растворами через инъекционныетрубки, устанавливаемые в теле фундамента

6.3.1. При укреплении грунта в основании плитных, ленточных и столбчатыхфундаментов нагнетание растворов следует вести через трубки, устанавливаемые втеле фундамента, согласно положениям п. 5.3.

6.3.2. Конструктивные схемы закрепления через инъекционные трубки приведенына рисунках 6.2и 6.3:

-схему I следует применять, как правило, для плитных фундаментов при возможностиразмещения трубок по сетке:

— схема II наиболее предпочтительна при укреплении хорошо проницаемыхлессовых просадочных грунтов большой мощности.

6.3.3. В качестве трубок могут быть использованы трубки из стали, пластмассыили асбестоцемента Ø 80-100 мм. Установка трубок производится примонтаже арматуры фундаментов. С целью исключения попадания бетона внутрь трубокони заполняются мятой глиной либо закрываются пленкой.

1 — плита; 2 — инъекционные трубки; 3 — закрепленный массив; 4 -подготовка

Рис. 6.2. Схема I — закрепление грунтов черезинъекционные, трубки, устанавливаемые в теле фундамента

1 — плита; 2 — ребра; 3 — секции, заполненные дренажным материалом; 4 -лидерные скважины; 5 — инъекционные трубки; 6 — закрепленный массив

Рис. 6.3. Схема II — закрепление грунтов через инъекционныетрубки по секциям

6.3.4. Контроль качества укрепления под плитой следует всеми по анализу проб грунтанарушенной либо ненарушенной структуры, отбираемых из скважин, проходимыхвыборочно через любую инъекционную трубку. За пределами плиты — из шурфов илискважин, в том числе при опытных работах.

6.3.5. При закреплении по схеме II. в качестве дренажного материаларекомендуется использовать, щебень фракции 10 — 20 мм без примеси песка иглинистого заполнителя.

6.3.6. Лидерные скважины Ø 80-200 мм размещают таким образом, чтобыобеспечивалось сплошное закрепление грунта. Размеры секции и ребер назначаютсяконструктивно в зависимости oт формы и размеров фундамента. Площадь каждойсекции следует принимать не более 4-9 м2 с учетом глубинызакрепления и производительности оборудования, используемого для приготовленияи нагнетания крепящего раствора.

6.3.7. При проектировании укрепления грунта в основании плитных, ленточных истолбчатых фундаментов рекомендуется изменять параметры закрепления по глубине(по заходкам) с учетом изменения напряжении ниже подошвы фундамента в пределахзакрепляемого слоя.

6.4.Армирование оснований сваями-инъекторами

6.4.1. Выбор конструктивных схем, геометрических ирецептурно-технологических параметров закрепления, а также определениепрочностных и деформационных характеристик закрепленного груша в основаниисвай-инъекторов следует производить согласно п. 5.4 и приложениюГ.

6.4.2. Для расчетов несущей способности и осадок свай для зданий исооружений допускается значения Сn, φnи Е принимать в зависимости от Rn потаблице Ж.2приложения Ж.

6.4.3. Плотность раствора силиката натрия при укреплении грунтов в основаниисвай способом силикатизации следует назначать в соответствии с указаниями п. Б.5 приложения Б.

6.4.4. Проектирование необходимо выполнять в следующей последовательности:

-выбирается способ закрепления и тип свайного фундамента;

-назначаются форма и размеры полости для инъецирования;

-рассчитываются геометрические параметры основания из закрепленного грунта нижепяты сваи;

-определяются рецептурно — технологические параметры закрепления с учетомнеобходимости достижения требуемых прочностных и деформационных характеристикзакрепленного грунта в основании сваи;

-производится расчет свай, опирающихся на закрепленное основание, по предельнымсостояниям с учетом требований СНиП2.02.03, СП 50-102и корректируются, в случае необходимости, параметры крепящих растворов;

— подсчитываютсяобъемы работ и расход материалов.

6.4.5. Геометрические параметры основания из закрепленного грунта ниже пятысваи рассчитываются с учетом размеров полости для инъецирования. При этом стволсваи должен вводиться в закрепленный массив на глубину, определяемую согласноуказаниям СНиП 2.02.03, но неменее радиуса закрепления.

6.4.6. Расстояние между осями свай-инъекторов при формировании кустаназначают из условия смыкания зон закрепления (рисунок 6.4).

Рис. 6.4.Схема размещения свай-инъекторов при формировании куста

6.5.Армирование оснований буронабивными элементами

6.5.1. Основания, армированные буронабивными элементами, рассчитываются подвум группам предельных состояний:

а)первой группы: по прочности материала элементов; по несущей способности грунтовоснования элементов (в случаях, указанных в п. 2.3 СНиП 2.02.01, исключая передачу наэлементы горизонтальных сил);

б)второй группы — по деформациям (во всех случаях).

6.5.2. Расстояние между осями буронабивных элементов определяется изусловия:

σzmax < Lc, (6.12)

гдеσz — вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента впросадочном грунте армированного основания, возникающие под действиемсобственного веса, определяемые по п. 6.5.3;

Psl — начальное просадочное давление грунта естественного сложения наглубине z от подошвы фундамента.

6.5.3. Вертикальные напряжения σz определяются по формуле

(6.13)

где P11 — осредненное по глубине просадочнойтолщи расчетное значение плотности водонасыщенного грунта, кН/м3;

с11 — осредненное по глубине просадочнойтолщи расчетное значение удельного сцепления водонасыщенного грунта, кПа;

φ11 — осредненное по глубине в пределахпросадочной толщи расчетное значение угла внутреннего трения водонасыщенногогрунта, град.;

ξ — коэффициент бокового давления просадочного грунта,принимаемый равным 0,4 — для супесей, 0,5 — для суглинков;

z — глубина от подошвы фундамента сооружения, м.;

(6.14)

где D — диаметр элемента, м;

bр ,Lc — расстояние между рядами и между элементами в ряду,м.

6.5.4. Длину армирующих элементов назначают по указаниям п. 7.10 СНиП 2.02.03 с соблюдениемусловия полной прорезки элементами просадочных грунтов и других слабыхнапластований.

6.5.5. Глубина заделки элементов hmt ниже глубины зоны просадок hsl; (рисунок 6.5) определяется по формуле

(6.15)

hsl > 4 м

6.5.6. Расчет оснований, армированных буронабивными элементами, подеформациям производится исходя из условия

Sp ≤ Sи, (6.16)

где Sp — совместная деформация армированногооснования и сооружения, определяемая расчетом по п. 6.5.7:

Sи — предельное значение совместнойдеформации армированного основания и сооружения, устанавливаемое по указаниямп.п. 2.51-2.55 СНиП2.02.01.

1 — армирующие элементы; 2 — границы условного фундамента

Рис. 6.5. Схема основания, армированного буронабивными элементами

6.5.7. Расчет деформаций армированного основания отдельного фундаментапроизводится как для условного фундамента на естественном основании. Границыусловного фундамента (рисунок 6.5) определяются следующим образом;

-снизу плоскостью, проходящей через нижние концы элементов;

— сбоков — вертикальными плоскостями, отстоящими от наружных граней крайних рядовэлементов, расположенных под подошвой фундамента сооружения на расстоянии

(6.17.)

где φ11mt средневзвешенное значение угла внутреннего трения в пределах высоты hmt.

6.5.8. Осадка основания условного фундамента шириной bi < 10 м определяется по формуле

(6.18)

где β безразмерный коэффициент,принимаемый равным 0,8;

nчисло слоев, на которое разбито основание от подошвы условного фундамента донижней границы сжимаемой толщи;

hi — толщина i-го слоя, см;

Еi — модуль деформации грунта основания в i-мслое, кПа:

σzуpi — среднее значение дополнительного вертикального напряжения,определяемое по п. 6.5.9, в i-м слое под подошвой условногофундамента, равное полусумме указанных напряжений на верхней zу?;и нижней zуi границах слоя, кПа.

6.5.9. Дополнительное вертикальное напряжение на глубине z от подошвы условного фундамента σzур определяется по (формуле

σzур = αр0v, (6.19)

где α — коэффициент,принимаемый по таблице 1 прил. 2 СНиП 2.02.01;

Роv — дополнительное к природному вертикальное давление поподошве условного фундамента, определяемое но формуле

(6.20)

где Gу — собственный вес условного фундамента сооружения,включая вес элементов и грунта в объеме условного фундамента, кН;

N — внешняя сила, нормальная к подошве фундамента, сучетом веса фундамента и грунта на его обрезах, кН;

Аv — площадь подошвы условного фундамента, м2;

σzуg — природное (бытовое) давление по подошве условногофундамента, кПа.

6.5.10. Осадка основания Sv условного фундамента шириной (диаметром) bv ≥ 10 м при модуле деформации подстилающего слоя Еi ≥ 10 МПа определяется по формуле

(6.21)

где рvo — среднее дополнительное к природному давление поподошве условного фундамента, кПа;

kc и km — коэффициенты, принимаемые по табл. 2 и 3 прил. 2 СНиП 2.02.01:

kiи ki-1 коэффициенты.определяемые по табл. 4 прил. 2 СНиП 2.02.01;

Еi — модуль деформации i-го слоя грунта, МПа.

6.5.11. При расчете осадок основания условного фундамента по формуле (6.18) и (6.21) среднее давление под подошвойусловного фундамента не должно превышать расчетное сопротивление грунтаоснования R, кПа, определяемое по формуле (7) СНиП 2.02.01.

6.5.12. При устройстве армирующих элементов в грунтовых условиях i-гo типа по просадочности допускаетсяучитывать передачу нагрузки от фундамента на условный фундамент и частично нагрунты под фундаментом с глубиной заложения подошвы, равной d. Осадка армированного основания при этомполучается суммированием осадки грунтов под условным фундаментом и осадкигрунтов под фундаментом на естественном основании, для которого должновыполняться условие

σzp +σzg ≥Psl (6.22)

где σzp αpo — дополнительные напряжения по вертикали, проходящейчерез центр подошвы фундамента на глубине z от подошвы, ниже глубины d,кПа:

σzg — вертикальные напряжения на глубине z от собственного веса водонасыщенногогрунта, кПа;

Рsl — начальное просадочное давление на глубине z, кПа.

6.5.13. Расчет армированного основания по прочности армирующих грунтэлементов производится из условия

σэmax ≤ Rэ (6.23)

где Rэ -расчетное сопротивление материала элемента на одноосное сжатие, определяемоесогласно ГОСТ 10180,кПа;

σэmax — максимальное напряжение, кПа, в элементе на нижней границепросадочной толщи от совместного действия внешней нагрузки, собственного весаэлемента и сил нагружающего трения, определяемое по формуле

(6.24)

где Nc — внешняя вертикальная сила от расчетныхнагрузок на один элемент. кН;

Аэ- площадь поперечного сечения элемента, м2;

рэ — плотность материала элемента. кН/м3;

h — длина элемента, м:

hmt — расстояние от нижнего конца элемента до глубины hsl, м;

рsl — начальное проcадочное давление на нижней границепросадочной толщи, кПа:

р1 — средневзвешенное значение плотностипросадочного грунта в водонасыщенном состоянии, кН/м3, от подошвыфундамента до глубины hsl.

6.5.14. Для элементов из бетона (тяжелого и мелкозернистого)

Rэ = Rb γb2 γb3 γb9. (6.25)

где Rb — расчетное сопротивление при осевом сжатии, кПа.Значения Rb определяют по СНиП 52-01и СП52-101;

γb2 γb3 γb9 — коэффициенты условий работы бетона,учитывающие длительность действия нагрузки, бетонирование в вертикальномположении и применение бетонных конструкций, принимаемые по СП52-101 (п.5.1.9, 5.1.10 ).

6.5.15. Расчет оснований, представленных слабыми, сильносжимаемыми грунтами,армированными буронабивными элементами, производится согласно методике,приведенной в приложенииЛ.

Приложение А
(рекомендуемое)Термины и определения

Основание сооружения: часть массива грунта, непосредственно воспринимающаянагрузку от сооружения.

Фундамент сооружения: часть сооружения, которая служит для передачинагрузки от сооружения на основание.

Основания и фундаменты повышенной несущейспособности: основания и фундаменты, способные воспринимать ипередавать повышенные нагрузки от сооружения за счет улучшения геотехническиххарактеристик природных грунтов различными способами.

Направленный гидроразрыв: вертикальный разрыв пласта в заданном направлениидавлением крепящего раствора с использованием концентратора напряжения настенке скважины либо путем одновременного подъема давления в двух параллельныхскважинах.

Геохимический барьер: часть массива грунта, преобразованная инъекциейраствора с образованием завесы либо экрана с заданными свойствами,препятствующая миграции химических реагентов в определенном направлении за счетхимических реакций, ионообмена и сорбции.

Шнек-ннъектор: инъекционное устройство, шнековая часть которогооборудована отверстиями для подачи раствора через полые штанги в процессебурения.

Mноготампонный ннъектор: инъектор для закрепления грунтовой толщи с слоямиразной проницаемости, оборудованный запорными устройствами (пакерами),установленными на границах этих слоев, и имеющий на трубах между нимикалиброванные в соответствии с проницаемостью слоев инъекционные отверстия.

Инъектор с резцом: инъектор переменного сечения, на пике которогоустановлен резец треугольной формы, при погружении нарезающий концентраторнапряжения на стенке скважины в пределах зоны нагнетания.

Свая-инъектор: забивная или буронабивная свая, в стволе которойустановлена инъекционная трубка для подачи крепящего раствора с цельюукрепления грунта ниже ее пяты.

Емкость поглощения: величина, количественно выражающая способность жидкойи твердой фаз грунта взаимодействовать с растворами щелочи или кислоты.

ПриложениеБ
(рекомендуемое)Конструктивные схемы закрепления, параметры иобъемы работ при усилении грунтов инъекцией химических растворов

Б.1. Конструктивные схемы усиления грунтов основания фундаментов инъекциейхимических растворов приведены на рисунке Б.1, Б.2.

а) сплошное закрепление; 6) с разрывом по вертикали; в) стаканноготипа; г) с разрывом по горизонтали

Рис.Б.1. Конструктивные схемы укрепления грунта в основании фундаментов

а) армирование опорами: б) опорами сустройством в верхней части плиты

1 — фундамент; 2 — опоры из закрепленногогрунта; 3 — плита из закрепленного грунта

Рис. Б.2. Конструктивные схемы укрепления грунта с армированием

Б.2. Схемы, изображенные на рисунках Б.1а, б, в, рекомендуются для сооружений, возводимых в грунтовых условиях I и II типа по просадочности, а схема Б.1г — при наличии непросадочного слоя в середине просадочной толщи.

Б.3. Схему Б.1б следует применять, как правило, для существующих сооружений в случаеневозможности бурения скважин в теле фундамента, а Б.1в — при площади столбчатого фундамента более 10 м2.

Б.4. На рисунке Б.2 данысхемы, которые следует использовать при ликвидации просадочных свойств грунтов II типа армированием просадочной толщиопорами из грунта, закрепленного химическим способом, и расположенными посетке.

Б.5. Плотность крепящего раствора силиката натрия следуетназначать в зависимости от необходимого значения временного сопротивлениязакрепленного грунта сжатию

(Б.1)

гдеγ — проектная плотность раствора силиката натрия, г/см3;

γ1, γ2- плотность раствора силиката натрия, обеспечивающая в лабораторных или полевыхусловиях среднее расчетное значение временного сопротивления грунта сжатию Rγ1 и Rγ2в пределах расчетного радиуса закрепления, г/см3;

Rc — расчетное значение предела прочности закрепленного грунта наодноосное сжатие.

Б.6. Количество раствора силиката натрия проектной плотности, необходимоедля закрепления грунта в пределах одной заходки, определяется по формуле

Q3 = πrII2h3QγKl, (Б.2)

где Qγ- количество раствора крепителя, необходимое для закрепления 1 м3грунта, литров;

К1 — коэффициент надежности, учитывающийнеоднородность пористости и влажности грунта в пределах площадки и равный 1,1.

Б.7. Объём закрепленного грунта определяется по формуле

V0 = πrII2h3M n, (Б.3)

где М — количество местинъецирования;

n -количество заходок.

Б.8. Объём контрольного закрепления грунтов Vк следуетпринимать в размере 0,5-1,0 % от объёма закрепления V0, м2

Б.9. Общий объёмзакрепленного грунта определяется но формуле

V = V0 + Vk (Б.4)

Б.10 Расход силиката натрия на общий объем закрепления определяетсяпо формуле

(Б5)

где Qγ,K1 — то же, что и в формуле Б.2;

К2- коэффициент, учитывающий транспортныепотери и равный 1,05;

α- коэффициент пересчета проектной плотности крепящего раствора на стандартнуюγ0. равную 1,4 г/см3 по ГОСТ13079

(Б.6)

γв — плотность воды, г/см3;

γ — то же, что и в формуле Б.1.

Расходпрочих материалов следует подсчитывать согласно действующим нормам или опытнымданным.

ПриложениеВ
(рекомендуемое)Конструктивные схемы закрепления и параметрывспененных цементогрунтовых растворов при армировании оснований черезнаправленные гидроразрывы

В.1. При разработке проектов усиления оснований фундаментов сиспользованием способа направленного гидроразрыва могут применяться различныеконструктивные схемы армирования основания в зависимости от типа фундамента,грунтовых условий и решаемых задач (рис. В.1).

а) для плитного фундамента; б) столбчатого;в) круглого; г) ленточного

1 — скважина; 2 — зона уплотнения; 3 — армоэлемент из цементогрунта; 4 — концентратор напряжения

Рис. В.1. Схемы армирования основания через направленные гидроразрывы

В.2. Схемы армирования, приведенные на рисунке, следует применять длязданий и сооружений, возводимых:

— наплитных фундаментах и фундаментах в виде широких лент (рис. В.1 а);

— настолбчатых фундаментах разной формы (рис. В.1 б, в);

— наленточных фундаментах, в том числе при усилении грунтов в основании аварийныхздании и сооружений (рис. В.1 г).

В.3. Для увлажнения, уплотнения и армирования грунтового основания следуетприменять вспененные цементогрунтовые растворы следующего состава (% от твердойфазы): цемент — 10 — 70: грунт — 90 — 30: ПАВ — 0.05 (см. п.5.2.2).

В.4. Количество воды, необходимое для приготовления раствора,рассчитывается по формуле, учитывающей доведение массива до оптимальнойвлажности.

(В.1)

где Qw — количество воды, необходимое для приготовлениятвердеющего раствора с учетом замачивания до оптимальной влажности wonm массива грунта объема Vг, м3;

0,5 — весовое соотношение воды и твердой фазы уплотняющего иармирующего раствора, д. е.;

Рmф — вес твердой фазы раствора, необходимыйдля уплотнения и армирования грунтового массива объёмом Vг, т;

ρw — плотность воды, равная 1,0, т/м3;

ρck — плотность сухого грунта уплотняемого массива впределах площадки, т/м3;

w — влажность грунта уплотняемого массива, д. е.

В.5. В качестве грунтовой составляющей следуетиспользовать супеси и суглинки с числом пластичности 5-14, в качествевспенивателя — биоразлагаемые ПАВ.

В.6. Высоту заходки следует принимать 1,5-4,0 м в зависимости отоднородности свойств грунтового массива по проницаемости, применяемой оснасткии имеющегося оборудования.

В.7. Длину разрыва в плане при проектировании, какправило, следует назначать равной высоте заходки но не более 3,0-3,5 м при толщинеармоэлемента 5-10 см.

Приложение Г
(рекомендуемое)Конструктивные схемы и параметрыинъецирования при армировании оснований сваями-инъекторами

Г.1. Конструктивные схемы, изображенные на рисунке Г.1, следует применять вгрунтовых условиях I и II типа просадочности при необходимости повышениянесущей способности буронабивных и забивных свай.

а) в основании забивной сваи; б) в основаниибуронабивной сваи

1 — забивная свая; 2 — буронабивная свая; 3 — вентиль; 4 -нагнетательная труба;

5 — закрепленный грунт; 6 — пространственная система из цементногокамня; 7 — лидерная скважина

Рис. Г.1. Конструктивные схемы закрепления привозведении свай-инъекторов

Г.2. На рисунке Г.1,а приведена схема возведения забивной сваи свыполнением закрепления до возведения ствола сваи согласно указаниям п. 5.4.

Г.3. Схему, приведенную па рисунке Г.1,б, следует применять, при выполненииинъекционных работ через инъекционную полость после возведения ствола сваисогласно указаниям п.п. 5.4.3-5.4.5.

Г.4. Геометрические параметры закрепленного массива в основании свай-инъекторовпри разной форме полости инъецирования приведены на рис. Г.2.

а) шаровая; б) цилиндрическая; в) фигурная

1 — ствол сваи; 2 — полость для инъецирования с дренажным материалом; 3- закрепленный массив

Рис. Г.2. Геометрические параметры закрепленного массива длясвай-инъекторов

Г.5. Определение геометрических параметров при проектировании производитсяв следующей последовательности:

-задаются диаметром ствола сваи;

— поданным инженерно-геологических изысканий назначают радиус закрепления r и высоту полости инъецирования l. Радиус инъецирования назначают покоэффициенту фильтрации грунта согласно СП50-101, а высоту полости инъецирования — конструктивно;

-определяют геометрические размеры закрепленного массива, используя одну изсхем, приведенных на рисунке Г.2.

Г.6. Рецептурно-технологические параметры включают:

γ — рабочую плотность раствора силиката натрия, г/см3;

γц — то же цементного раствора, г/см3;

Qγ — объём раствора крепителя на 1 м3закрепления, л;

Qц — объем цементного раствора прицементации полости ниже пяты сваи, л на 1 м3 дренажного материала;

Р — давление при нагнетании раствора силиката натрия,MПa;

Рц — то же при нагнетании цементногораствора, МПа.

Определение рецептурно-технологических параметров производят всоответствии с указаниями п. Г.8.

Г.7. На стадии инженерно-геологических изысканий должны быть определены влабораторных либо полевых условиях следующие прочностные и деформационныеМонтаж закрепленного грунта:

Rс — расчетное сопротивление закрепленногогрунта одноосному сжатию, MПa;

с — удельное сцепление, MПa;

φ — угол внутреннего трения, град.;

Е — модуль общей деформации, MПa.

Г.8. Для выяснения возможности закрепления грунтов иуточнения необходимых для проектирования характеристик по п.п. Г.6, Г.7 следуетвыполнить комплекс лабораторных исследований, включающий лабораторноезакрепление грунтов и их испытание (приложение Д),а также опытные полевые работы по отработке режимов нагнетания рабочихрастворов ниже пяты свай.

Г.9. Несущая способность свай-инъекторов может быть уточнена (в случаенеобходимости) по результатам полевых испытании согласно указаниям п. 5 СНиП 2.02.03 и п. 7.3 СП50-102.

Г.10. Количество раствора силиката натрия, необходимое для закреплениягрунта в основании одной сваи,

, (г.1)

где V3 — объем закрепления, определяемый сучетом геометрической формы закрепляемого массива в основании сваи, м3;

Qγ — расход раствора на 1 м3 закрепления, л;

Kl — коэффициент, учитывающийнеоднородность пористости и влажности грунта в пределах площадки и равный 1,1.

Г.11. Расход силиката натрия на общий объем закрепления рассчитывается поформуле

, (Г.2)

где Q1 — то же, что в формуле Г.1, л/м3;

М — общее количество свай, шт.;

К2 — коэффициент, учитывающий транспортныепотери и равный 1,05;

α- коэффициент пересчета проектной плотности крепящего раствора на стандартную γо, равную 1,4 г/см3(см. п.Б.10).

Г.12. Количество цементного раствора для цементации полости

, (г.3)

где Vц — объем полости для инъецирования,м3;

Qц — расход цементного раствора на 1 м3полости с учетом крупности дренажного материала, л.

Г.13. Объем закрепления по объекту

V0=V3M, (Г.4)

где V3 — тоже, что в формуле Г.1;

М — общее количество свай, шт.

Приложение Д
(рекомендуемое)Методика лабораторного закрепления грунта иего испытания

Д.1. В основу методики заложено исследование процесса закрепляемости грунтапри воздействии на него растворов силиката натрия различной концентрации ипоследующем прогнозировании прочностных характеристик закрепленных грунтов впределах проектного радиуса инъецирования при использовании крепителя рабочейплотности в условиях плоскорадиальной фильтрации.

Д.2. Лабораторное закрепление грунтов выполняется на приборе,предназначенном для закрепления образцов естественной структуры, цилиндрическойформы (диаметром и высотой 50 мм), набираемых в блок, равный по высотепроектному радиусу закрепления. Монтаж отоплениярование плоскорадиальной фильтрациипроизводится за счет слива расчетного объема фильтрата при пропусканиикрепителя через специальные устройства, установленные между образцами в блоке.

Д.3. Компонентный анализ исходных растворов силиката натрия и порцийфильтрата производится титрованием их 0,5N раствором НСl, либо определением показателяпреломления n на рефрактометре с последующимустановлением концентрации (Cna2O·SiO2) по калибровочнойзависимости «n-CNa2O·SiO2».

Д.4. Порядок операций при выполнении работ приведен на рисунке Д.1:

1. Из монолитов грунта площадки отбираются в кольца образцыненарушенной структуры стандартных размеров (d = h = 5,0 см). Для каждойплотности раствора отбирается по три образца.

2.Через отдельные образцы в 3-кратной повторности при выбранных условияхинъецирования пропускается одинаковый объем раствора силиката натрия разнойплотности, позволяющий достичь максимального закрепления.

3.Определяется объем раствора (V0), необходимый для насыщения единицыобъема грунта.

4. Впроцессе фильтрации раствора через отдельные образцы производится сбор порцийфильтрата, измерение плотности исходных растворов и всех порций фильтрата и иханализ с целью определения изменения концентрации компонентов силикатногораствора.

5. Порезультатам анализа рассчитывают динамическую емкость Ед, характеризующуюпоглотительную способность грунта по отношению к раствору крепителя.Динамическая емкость поглощения вычисляется по формуле

(Д.1)

где i — номер порций фильтрата;

Vi, — объем порций исходного раствора ифильтрата, мл;

co, — концентрациякатионов натрия в исходном растворе и фильтрате, мг/мл;

q — вес образца грунта до закрепления, г;

23 — миллиграмм — эквивалентный вес катионов натрия, мг;

w -влажность закрепляемого грунта, доли ед.

Схемавыполнения операций при осуществлении лабораторного закрепления грунта

Рис. Д.1. Схема выполнения операций при лабораторномзакреплении

6.В возрасте 28 сут. производится испытание образцов закрепленного грунта сопределением временного сопротивления образцов одноосному сжатию Rп согласно ГОСТ12248.

7.На основании экспериментальных данных строятся графические зависимостиΔγ = f(γ, V); Ед = f(γ, V); Rn = f(Ед),позволяющие уточнить для выбранной площадки изменение различных параметров.

8. Выбирается толщина слоя l длярадиальной оценки Rnпри закреплении массива радиусом r и рассчитываются объемы крепителя,необходимые для обработки единицы объема грунта каждого слоя в условияхплоскорадиальной фильтрации:

(Д.2)

где

r -радиус закрепления, см;

rн — радиус рабочей части скважины, см;

V0 — объем раствора силиката натрия,необходимый для насыщения грунта в объеме стандартного образца, мл.

9.При каждой исходной плотности раствора силиката натрия по значениям Vn и графическим зависимостямΔγ = f(γ, V); Ед = f(γ, V); Rn =f(Ед) определяется закрепляемость грунта в радиальном направлении.

10. Рассчитывается количество крепителя, необходимое для закрепления 1 м3грунта, по формуле

(д.3)

где Qγ — объемраствора, необходимый для закрепления 1 м3 грунта, л;

V0 — объем раствора силиката натрия,необходимый для насыщения грунта в объеме стандартного образца, мл;

VГ — объем стандартного образца, см3.

Приложение Е
(рекомендуемое)Таблица Е.1 — Расход компонентов на 100 лвспененного цементогрунтового раствора и параметры грунтовой суспензии

Сод. цем.

Кол-во

Количество воды,л. для затворения

Параметрыгрунтовой суспензии

цемента

грунта

всего

соот. Г : В

объем, л

γ, г/см3

10,6

95,0

0,06

1,46

1,45

21,2

84,2

0,06

1,40

1,43

31,8

73,6

0,06

1,34

1,41

42,4

63,0

0,06

1,27

1,40

53,0

52,4

0,06

1,16

1,38

63,6

41,8

0,06

1,05

1,36

74,2

31,2

0,06

0,89

1,35

Примечание. В качестве грунтовойсоставляющей использованы суглинки с числом пластичности 12, в качествевяжущего — цемент марки 400.

Приложение Ж
(рекомендуемое)

Ж.1. Монтаж грунтов, приведенные в таблицах Ж.1, Ж.2, допускаетсяиспользовать в расчетах оснований сооружений в соответствии с указаниями п.5.3.17 СП50-101.

Таблица Ж.1 -Нормативные значения сn, φn, Е и Rц цементогрунта

№ п/п

Состав

Прочность наодноосное сжатие Rц, МПа

Модульупругости, Е·103, МПа

сn,МПа

φn град.

цемент, % отт.ф.

ПАВ, % от т.ф.

соотношение в: т.ф.

0,05

0,5

0,80

0,50

0,12

38,0

0,05

0,5

1,15

0,70

0,18

44,0

0,05

0,5

3,25

1,16

0,31

45,0

0,05

0,5

5,23

1,75

0,74

48,2

0,05

0,5

6,90

2,53

1,11

50,0

0,05

0,5

7,70

3,49

1,22

50,5

0,05

0,5

8,20

4,62

1,23

51,0

Примечания:

1. Прочность на одноосное сжатие Rц и значение модуля упругости Е определены соответственно в соответствиис ГОСТ 10180и ГОСТ24452.

2. Значение коэффициента Пуассона для цементогрунтапо данным испытаний изменяется в пределах 0,21-0,23.

ТаблицаЖ.2 — Нормативные значения сn, φn, Е и v грунтов,закрепленных способом силикатизации

Грунты

ОбозначениеМонтаж

Значение характеристикзакрепленных грунтов при их прочности Rn, МПа

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

1,0

1,2

Супеси

сn, МПа

0,047

0,056

0,065

0,073

0,086

0,096

0,110

φn, град.

Е,МПа

100

120

v, д. е

0,35

0,30

0,25

0,20

Суглинки

сn. МПа

0,040

0,050

0,061

0,068

0,075

0,090

0,095

φn, град.

Е, MПa

115

v, д. е

0,35

0,30

0,25

0,20

Приложение И
(рекомендуемое)Методика оценки уплотняемости грунта подвоздействием давления направленного гидроразрыва

И.1. Природный грунт из монолитов естественного сложения отбирается всдвиговые и компрессионные кольца, которые после определения основныхфизико-механических характеристик помещаются в уплотнитель, нагружаются бытовымдавлением и, с фиксацией деформаций индикаторами часового типа, выдерживаются втечение суток.

И.2. Через сутки грунт заливается водой и в течение 30 минут подвергаетсявоздействию давления, равного давлению инъекционного раствора при гидроразрыве(Рнагн = 0,3-0,5 МПа), с замером деформаций по индикаторам.

И.3. Через 30 минут 2 кольца разгружаются до Рi = 0,1-0,2 МПа, а третье остается подмаксимальной нагрузкой Рнагн в течение суток. Показания индикаторовфиксируются. Для каждого Рнагн, должно быть использовано не менеедевяти колец (трехкратная повторность для Рi). Через сутки кольца разгружаются,взвешиваются и производится определение Е, сn и φn в соответствии с ГОСТ12248.

И.4. По значениям деформаций Δh, прочностным характеристикам (с,φ) и значениям Е строятся зависимости:

Δh — Pнагн., ρск — Pнагн., cn — Pнагн., φn — Pнагн.; cn — ρск.

E — Δh, E — Pнагн., E — ρск.

И.5. Полученные Монтаж сравниваются с аналогичными для природногогрунта и производится оценка уплотняемости грунтового массива под воздействиемдавления направленного гидроразрыва.

Приложение К
(рекомендуемое)Таблица К.1 — Значения коэффициента m,учитывающего уменьшение радиуса закрепления на контакте с окружающим массивом

Прогнозируемаястепень влажности окружающего грунта

Уровеньответственности сооружения

III

0,65-0,75

1,05

1,10

1,0

1,05

1,0

0,76-0,85

1,10

1,15

1,05

1,10

1,0

1,05

0,86-1,0

1,15

1,20

1,10

1,15

1,05

1,10

Примечания:

1. В числителе приведены значения m для газовойсиликатизации, в знаменателе — для силикатизации.

2. При степени влажности менее 0,65 коэффициентпринимать равным 1,0.

ТаблицаК.2 — Значения коэффициента условий работы m1, учитывающего снижение прочностизакрепленного грунта при длительном воздействии водной среды и нагрузки

Способзакрепления грунта

Степеньминерализации грунтовой воды, г/л

Значение m1при прогнозируемой степени влажности окружающего грунта

≥0,95

0,85

0,75

0,65

≤0,55

Силикатизация

≤0,5

0,45

0,52

0,60

0,63

0,70

1,0

0,52

0,60

0,65

0,70

0,75

2,0

0,60

0,66

0,70

0,74

0,78

≥3,0

0,64

0,70

0,74

0,78

0,80

Газовая силикатизация

≤0,5

0,55

0,62

0,70

0,75

0,80

1,0

0,65

0,70

0,75

0,80

0,85

2,0

0,73

0,75

0,80

0,85

0,88

≥3,0

0,75

0,80

0,84

0,87

0,90

ТаблицаК.3 — Значения коэффициента условий работы m2, учитывающего объемное напряженное состояниезакрепленного грунта

Боковоедавление, Рбок, МПа

Значения m2

для R

для Е

0,0

1,00

0,05

1,12

1,10

0,10

1,25

1,20

0,15

1,40

1,30

0,20

1,60

1,55

0,25

1,80

1,75

Приложение Л
(рекомендуемое)Методика расчета оснований из слабых,сильносжимаемых грунтов, армированных буронабивными элементами

Л.1. Основания, представленные слабыми, сильносжимаемыми, в том числе водонасыщеннымигрунтами, и армированные буронабивными элементами, рассчитываются по двумгруппам предельных состояний в следующей последовательности:

-назначаются диаметр и, в соответствии с п. 7.10 СНиП 2.02.03, длина буронабивного элемента;

-определяется несущая способность Fd по грунту и расчетная нагрузкаР, допускаемая на элемент, рассматриваемый как буронабивная свая, всоответствии с п. 3.10 СНиП 2.02.03;

-назначаются расстояния между буронабивными элементами и их количество n,исходя из передачи части давления по подошве фундамента на грунт междуэлементами в пределах его расчетного сопротивления.

Дляэтого определяют:

-расчетную нагрузку N1, кН, воспринимаемую назначенным количествомэлементов:

N1 = pn, (JI.1)

-среднее давление по подошве фундамента, эквивалентное N1, кПа,

(Л.2)

где А — площадь подошвыфундамента, м2.

Л.2. Среднее давление, передающееся по подошве фундамента на грунт междубуронабивными элементами, определяем по формуле

p2 = p –р1 ≤ R, (Л.3)

где р — полное давлениепо подошве фундамента, кПа;

R — расчетное сопротивление грунта основания по СНиП 2.02.01.

Л.3. При невыполнении условия по формуле Л.3 количество буронабивныхэлементов увеличивается и, соответственно, уменьшается расстояние между ними.Затем:

-проверяется прочность армирующего элемента;

-определяется расчетное сопротивление грунта R под подошвой условного фундаментапо СНиП 2.02.01.При давлении по подошве условного фундамента р3 ≤ Rвычисляется средняя осадка условного фундамента S1, включающегоармирующие элементы, грунт и фундамент с давлением по подошве р1;

-вычисляется средняя осадка грунтового основания S2 от среднегодавления по подошве фундамента р2;

— проверяется условие S1 > S2 , при котором грунт между армирующимиэлементами включается в работу армированного основания;

-определяется средняя осадка армированного грунтового основания Sу,как условного масcива, включающего буронабивные элементы, грунт и фундамент,при действии по его подошве среднего давления

py = p1+p2≤ R; (Л.4)

-проверяется выполнение условия Sу≤ Sи.

Приложение М
(справочное)Библиография

1.Аскалонов В.В. Силикатизация лессовых грунтов. М.: Госстройиздат, 1959.

2.Ананьев В.П., Исаев Б.Н., Зеленский В.Ю., Шувалова Л.П. Силикатизация лессовыхгрунтов. Ростов-на-Дону: РГУ, СКНЦ ВШ, 1985.

3.Бабаян В.Р., Белоключевский В.В., Рыбасов A.M. О подготовке оснований иустройстве фундаментов на просадочных грунтах при строительстве зданий вусловиях плотной городской застройки. Труды VI школы-семинара НИИМ и ПМ РГУ. г.Ростов-на-Дону. 1996.

4.Бабаян В.Р., Щербаченко И.И. Вычислительная программа «Профиль» дляМонтаж отоплениярования влаго и массопереноса в пористых средах. Труды VI школы-семинараНИИМ и ПМ РГУ. Ростов-на-Дону. 1996.

5.Бадеев С.Ю., Исаев Б.Н., Павлик Г.Н. и др. «Способ возведения буронабивнойсваи». Авт. свид. № 1231141. Бюллетень изобретений и открытий, № 18, 1986.

6.Бекетов А.К., Голованов A.M. и др. «Основание из закрепленного грунта дляфундаментов зданий и сооружений, возводимых на лессовом просадочном грунте».Авт. свид. № 331157. Бюллетень изобретений и открытий, № 9, 1972.

7.Голованов A.M., Пашков В.И., Сергеев В.И. «Способ закрепления грунта». Патентна изобретение № 2103441. Бюллетень изобретений и открытий, № 3, 1998.

8.Голованов A.M., Пашков В.И., Сергеев В.И. «Свайный фундамент». Патент наизобретение № 2142534. Бюллетень изобретений и открытий, № 34, 1999.

9.Голованов A.M., Пашков В.И., Сергеев В.И. «Способ закрепления грунта». Патентна изобретение № 2133795. Бюллетень изобретений и открытий, № 21, 1999.

10.Грачев Ю.А., Токин А.Н., Селезнев А.Ф., Качан Ю.И. и др. «Рекомендации попроектированию и устройству фундаментов из цементогрунта». НИИОСП им. Н.М.Герсеванова. Москва. 1986.

11.Зеленский В.Ю. и др. «Способ укрепления лессовых грунтов». Авт. свид. № 181007.Бюллетень изобретений и открытий, № 8, 1966.

12.Зеленский В.Ю. и др. «Инъектор для нагнетания закрепляющих растворов в грунт».Авт. свид. № 201967. Бюллетень изобретений и открытий, № 18, 1967.

13.Исаев Б.Н., Кузин Б.Н. Опыт закрепления грунта в основании промышленных и жилыхзданий г. Волгодонска // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1984. № 3.

14.Исаев Б.Н., Бадеев С.Ю., Сошин М.В., Дорохин В.Ф. Опыт химического закреплениялессового просадочного грунта с использованием шнека-инъектора // Основания,фундаменты и механика грунтов. 1988, № 1.

15.Исаев Б.Н., Кузин Б.Н., Бадеев С.Ю., Сошин М.В., Дорохин В.Ф. Новыеконструктивные решения при возведении свайных фундаментов повышенной несущейспособности в лессовых просадочных грунтах II типа. Тезисы докладов Всесоюзногосовещания «Инженерная геология лессовых пород». Москва. 1989.

16.Исаев Б.Н., Бадеев С.Ю., Павлик Г.Н., Грачев Ю.А. Исследование работыбуронабивных свай повышенной несущей способности в структурно-неустойчивыхгрунтах. Труды II Всесоюзной конференции «Современные проблемы свайногофундаментостроения в СССР». Одесса, 1990.

17.Исаев Б.Н., Бадеев С.Ю., Цапкова Н.Н., Павлик Г.Н., Белоключевский В.В.Армирование структурно-неустойчивых грунтов инъекцией вспененныхцементогрунтовых растворов. Труды Российской конференции по механике грунтов ифундаментостроению. Санкт-Петербург. 1995. Т. 2.

18.Исаев Б.Н., Павлик Г.Н., Цапкова П.П., Бабаян В.Р., Бадеев С.Ю. Геохимическиебарьеры как эффективный метод охраны геологической среды. Труды VIшколы-семинара НИИМ и ПМ РГУ. Ростов-на-Дону. 1996.

19. Isayev В.N., Pavlik G.N., Tsapkova И.Н., Badeyev S.Y.,Babayan V.R. Geochemikal barriers as an effektive method for geologikal environmentprotection // PROCEEDINGS OF THE SECOND INTERNATIONAL CONFERENCE ON TAILINGS& MINE WASTE ‘95/FORT COLLINS/COLORADO/ USA/17-20IANUARY 1995.

20.Исаев Б.Н., Бадеев С.Ю., Бабаян В.Р., Лунев А.Г., Цапкова Н.Н., Павлик Г.Н. Опытвозведения ограждающих подпорных стенок из буронабивных свай с анкернымкреплением в г. Ростове-на-Дону. Труды международной конференции«Взаимодействие сооружений и оснований: методы расчета и инженерная практика».Санкт-Петербург. 2005.

21.Исаев Б.Н., Цапкова Н.Н, Павлик Г.Н., Бадеев С.Ю., Лунев А.Г., Бабаян В.Р.,Белоключевский В.В. и др. Специальные методы работ при подготовке оснований ифундаментов в транспортном строительстве. Учебное пособие. РГУПС МПС РФ.Ростов-на-Дону. 1999.

22.Исаев Б.Н., Бадеев С.Ю. и др. «Способ закрепления грунта». Авт. свид. №1113475. Бюллетень изобретений и открытий, № 34, 1984.

23.Исаев Б.Н., Белоключевский В.В., Бадеев С.Ю. «Способ закрепления лессовогопросадочного грунта». Авт. свид. № 1227767 . Бюллетень изобретений и открытий,№ 16, 1986.

24.Исаев Б.Н., Белоключевский В.В., Бадеев С.Ю. «Способ закрепления лессовыхпросадочных грунтов и инъектор для его осуществления». Авт. свид. № 1444473.Бюллетень изобретений и открытий, № 46, 1988.

25.Исаев Б.Н., Бадеев С.Ю., Цапкова Н.Н. «Способ подготовки основания». Патент наизобретение № 2122068. Бюллетень изобретений и открытий, № 32, 1998.

26.Исаев Б.Н., Бадеев С.Ю. и др. «Способ возведения буронабивной сваи-инъектора».Авт. свид. № 1052625. Бюллетень изобретений и открытий, № 41, 1983.

27.Исаев Б.Н., Бадеев С.Ю., Цапкова Н.Н., Грачев Ю.А. «Рекомендации по повышениюнесущей способности свайных фундаментов инъекцией химических растворов». НИИОСПим. Н.М. Герсеванова. Москва. 1989.

28.Исаев Б.Н., Бадеев С.Ю., Бадеев B.C., Кузнецов М.В. «Способ усиления грунтов иустройство для его осуществления». Патент на изобретение № 2260092. Бюллетеньизобретений и открытий, № 25, 2005.

29.Камбефор А. Инъекция грунтов. М.: Издательство «Энергия». 1971.

30.Кузин Б.Н., Исаев Б.Н., Бадеев С.Ю. Опыт химического закрепления лессовыхгрунтов в основании буронабивных свай-инъекторов // Основания, фундаменты имеханика грунтов. 1987. №2.

31.Кузин Б.Н., Исаев Б.Н., Бадеев С.Ю. «Инъектор для закрепления грунтов». Авт.свид. № 1231139. Бюллетень изобретений и открытий, № 18, 1986.

32.Кузин Б.Н. и др. «Инъектор для нагнетания закрепляющих растворов в грунт». Авт.свид. № 308148. Бюллетень изобретений и открытий, № 21, 1971.

33. Кузин Б.Н. и др. «Ииъектор для нагнетания жидкостейи растворов в грунт». Авт. свид. № 332165. Бюллетень изобретений и открытий, №10. 1972.

34.Кузин Б.Н., Белоключевский В.В., Бадеев С.Ю. и др. «Способ химическогозакрепления толщи грунта со слоями разной проницаемости». Авт. свид. № 1265238.Бюллетень изобретений и открытий, № 39, 1986.

35.Кузин Б.Н., Исаев Б.П., Бадеев С.Ю., Белоключевский В.В. и др. «Устройство длявозведения буронабивной сваи». Авт. свид. № 1150302 Бюллетень изобретений и открытий, № 14, 1985.

36.Кузин Б.Н., Исаев Б.П., Бадеев С.Ю. и др. «Способ возведения сваи». Авт. свид.№ 1172997. Бюллетень изобретений и открытий, № 30, 1985.

37.Кузин Б.Н., Исаев Б.Н., Бадеев С.Ю., Белоключевский В.В. и др. «Инъектор длянагнетания в грунт закрепляющих реагентов». Авт. свид. № 1059062. Бюллетеньизобретений и открытий, № 45, 1983.

38. Lunev A.G., Tsapkova Н.Н., Pavlik G.N.,Babayan V.R. «Acombination system for protection of the geologicalenvironment in toxic waste disposal area»// PROCEEDINGS OF THE SECONDINTERNATIONALCONFERENCE ON TAILINGS & MINE WASTE ‘95/FORT COLLINS/COLORADO/USA/17-20 IANUARY 1995.

39. Pavlik G.N., Babayan V.R., Lunev A.G.»Ecological safety problems in storage of toxic industrial wastes»//PROCEEDINGS OF THE SECOND INTERNATIONAL CONFERENCE ON ENVIRONMENTAL GEOTECHNICS/ OSAKA/ IAPAN / NOVEMBER 1996.

40. Pavlik G.N. «Mathematical modelling asan integral part of monitoring»// PROCEEDINGS OF THE SECOND INTERNATIONALCONFERENCE ON TAILINGS & MINE WASTE ’95/FORTCOLLINS/COLORADO/USA/17-20IANUARY 1995.

41.Павлик Г.Н., Исаев Б.Н., Бадеев С.Ю. Системный анализ как инструментисследования окружающей среды. РГУ. Материалы конференции «Лиманчик.Экологические проблемы. Взгляд в будущее». СОЛ «Лиманчик». 2004.

42. Пособие по производству работ при устройствеоснований и фундаментов(к СНиП 3.02.01-83). НИИОСП им. Н.М. Герсеванова. М.: Стройиздат. 1986.

43. Пособие попроектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83).НИИОСП им.Н.М. Герсеванова. М.: Стройиздат. 1986.

44.Ржаницын Б.А. Химическое закрепление грунтов в строительстве. М.: Стройиздат,1986.

45.Селезнев А.Ф., Исаев Б.Н., Зеленский В.Ю. Долговечность грунтов г. Чебоксары,закрепленных химическими способами. Деформации зданий на лессовых грунтах. Сб.тр. Ростов-на-Дону: РИСИ. 1974.

46.Соколович В.Е. Химическое закрепление грунтов. М.: Стройиздат, 1980.

47.Соколович В.Е., Исаев Б.Н., Зеленский В.Ю. «Способ закрепления лессовогогрунта». Авт. свид. № 761656. Бюллетень изобретений и открытий, № 33, 1980.

Услуги по монтажу отопления водоснабжения

ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ 8(495)744-67-74

Кроме быстрого и качественного ремонта труб отопления, оказываем профессиональный монтаж систем отопления под ключ. На нашей странице по тематике отопления > resant.ru/otoplenie-doma.html < можно посмотреть и ознакомиться с примерами наших работ. Но более точно, по стоимости работ и оборудования лучше уточнить у инженера.

Для связи используйте контактный телефон ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ 8(495) 744-67-74, на который можно звонить круглосуточно.

Отопление от ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ Вид: водяное тут > resant.ru/otoplenie-dachi.html

Обратите внимание

Наша компания ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ входит в состав некоммерческой организации АНО МЕЖРЕГИОНАЛЬНАЯ КОЛЛЕГИЯ СУДЕБНЫХ ЭКСПЕРТОВ. Мы так же оказываем услуги по независимой строительной технической эесаертизе.